.RU

Методическое пособие по расчету, нормированию и контролю выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух - страница 6



- в формуле П.3 выброс М имеет размерность г/мин.;

Пi

- в последнем абзаце раздела П.3 имеется опечатка: вместо "Т"

следует читать "N ";

ц

- коэффициент "40" учитывает 20-минутный интервал осреднения

и особенности движения автотранспортного потока перед

перекрестком.

14. Расчет выбросов вредных веществ от двигателей бульдозеров и автосамосвалов в открытых карьерах.

14.1. Расчет выбросов от двигателей бульдозеров.

При проведении открытых горных работ бульдозеры применяются для зачистки кровли пластов полезного ископаемого, планировки площадок, для послойной разработки горных пород и перемещения их на расстояние до 150 метров, для работы на отвалах и т.п.

Расчет валовых выбросов загрязняющих веществ от двигателей бульдозеров в этих случаях осуществляется в соответствии с "Методикой расчета вредных выбросов (сбросов) для комплекса оборудования открытых горных работ (на основе удельных показателей)", Люберцы, 1999 [92].

Максимальные разовые выбросы (г/с) вредных веществ следует определять как средневзвешенные значения за 60-минутный интервал с учетом доли работы двигателей в этом промежутке времени на различных режимах, указанных в названной методике. При этом необходимо учитывать тип и количество одновременно работающих бульдозеров в пределах рассматриваемого участка (источника выбросов). Значения максимальных разовых выбросов рассчитываются по формуле:


хх чм пм 3

(0,2 х q + 0,4 х q + 0,4 х q ) х 10

К удi удi удi

G = SUM -------------------------------------------- х N , г/с, (1.28)

м.р.i k=1 3600 Бk


где:

хх чм пм

q (q , q ) - удельный выброс i-того вредного

удi удi удi

вещества при работе двигателя бульдозеров k-того типа (марки) на

режиме холостого хода (частичной мощности, полной мощности),

кг/час;

N - наибольшее количество бульдозеров k-того типа (марки),

Бk

работающих одновременно на рассматриваемом участке.

Если имеющиеся образцы техники отличаются от приведенных в методике, то удельные показатели вредных выбросов выбираются из таблицы 6.4 для указанного тягового класса бульдозера, ближайшего к имеющемуся образцу.

14.2. Расчет выбросов от двигателей самосвалов.

Расчет валовых выбросов загрязняющих веществ от двигателей самосвалов осуществляется в соответствии с "Методикой расчета вредных выбросов (сбросов) для комплекса оборудования открытых горных работ (на основе удельных показателей)", Люберцы, 1999 [92].

При расчете максимальных разовых выбросов вредных веществ следует учитывать, что из всего количества одновременно работающих в карьере самосвалов часть работает на холостом ходу, часть - частично использует мощность, а часть - работает на полной мощности двигателя, находясь в различных точках карьера.

Принято, что неорганизованные выбросы вредных веществ из карьера (от всех источников выбросов) осуществляются в пределах его границ (при допущении равномерного перемешивания вредных веществ в пределах карьера). Поэтому максимальные разовые выбросы i-того вредного вещества от всех самосвалов (в час наибольшего количества одновременно работающих самосвалов) целесообразно определять по значению удельных выбросов, приведенных а табл. 7.2 методики [92], по формуле:


хх хх 50 50 мм мм

(t х q + t х q + t х q )

Р р удi р удi р удi

G = SUM -------------------------------------- х N х К , (1.29)

м.р.i р=1 3,6 Ар р


где:

р - тип (марка) самосвала;

хх 50 мм

t (t , t ) - время работы двигателей при различных

р р р

нагрузочных режимах, в долях единицы, устанавливается для

конкретного объекта в соответствии с табл. 7.3 методики;

хх 50 мм

q (q , q ) - удельный выброс i-того вредного вещества

удi удi удi

при работе двигателя самосвала р-того типа (марки) на режиме

холостого хода (50% мощности, максимальной мощности), кг/час;

N - количество самосвалов р-того типа (марки), работающих

Ар

одновременно в карьере;

К - коэффициент, учитывающий возраст и техническое состояние

р

парка самосвалов р-того типа (марки); следует учитывать, что в

некоторых случаях значение К может быть различным для самосвалов

р

одного типа (марки).

При расчетах значений максимальных разовых выбросов загрязняющих веществ по формуле (7.4) названной методики необходимо иметь в виду, что в этой формуле допущены неточности: отсутствует коэффициент, учитывающий возраст и техническое состояние парка самосвалов, вместо реального времени работы самосвалов в сутки принимаются 24 часа, формула записана без учета различных типов самосвалов и возможного различного времени их работы в течение суток. Исправление указанных неточностей приводит формулу (7.4) методики [92] к виду (1.29) настоящего Пособия.

14.3. Расчет выбросов диоксида серы при работе бульдозеров и самосвалов.

Расчет валовых выбросов диоксида серы на рассматриваемом участке осуществляется по формуле:


r

М = 0,02 х В х S , т/год, (1.30)

тг


где:

В - годовой расход топлива всей техникой, работающей на

тг

данном участке, т/год;

r

S - содержание серы в топливе, % массы.

Значение максимальных разовых выбросов диоксида серы можно

определять исходя из следующих положений. В соответствии с

данными, приведенными в таблицах 6.4 и 7.2 методики [92], при

заданном характере работы часовой расход топлива в течение года не

меняется для данной марки бульдозера или автосамосвала. Зная

средний часовой расход топлива (В ) одним бульдозером

чk

(самосвалом) k-того типа, легко определить значение максимального

разового выброса диоксида от одной единицы техники k-того типа:


r 6

0,02 х В х S х 10

чk

G = ---------------------, г/с, (1.31)

м.р.k. 3600


где В - средний часовой расход топлива одной единицей

чk

техники k-того типа, тонн/час.

Часовой расход топлива может быть определен экспериментально либо по учетным данным расходования топлива техникой k-того типа за определенное время.

Максимальный разовый выброс диоксида серы от двигателей бульдозеров (самосвалов) на рассматриваемом участке определяется с учетом типа и максимального количества единиц техники, одновременно работающих в течение часа.


1.6.2. Резервуары и АЗС


1. При определении годовых выбросов от АЗС и КАЗС

(контейнерные АЗС) расчетным способом учитываются выбросы из

резервуаров с нефтепродуктами при их закачке (G ), от

зак.

топливных баков автомобилей при их заправке (G ), а также при

б.а.

проливах за счет стекания нефтепродуктов со стенок заправочных

и сливных шлангов (G , G ).

пр.р пр.а.

Значение G вычисляется на основе формулы 7.2.4 [36]:

зак.


оз вл -6

G = (С х Q + С х Q ) х 10 , т/год, (1.32)

зак. р оз р вл


где:

оз вл

С , С - концентрация паров нефтепродуктов в выбросах

р р

паровоздушной смеси при заполнении резервуаров в осенне-зимний и

весенне-летний период соответственно (выбирается из приложения 15

[36]);

Q , Q - количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта

оз вл

в осенне-зимний и весенне-летний периоды года соответственно

(принимается по данным АЗС).

Примечание: Поскольку специфика эксплуатации резервуаров АЗС

не предусматривает длительного хранения нефтепродуктов (режим:

"заполнение-опорожнение"), сами резервуары, как правило,

оборудованы обратными дыхательными клапанами.


Годовые выбросы (G ) паров нефтепродуктов от

ТРК

топливораздаточных колонок (ТРК) при заправке рассчитываются как

сумма выбросов из баков автомобилей (G ) и выбросов от пролива

б.а.

нефтепродуктов на поверхность (G ):

пр.а.


G = G + G , т/год. (1.33)

ТРК б.а. пр.а.


Значение G рассчитывается по формуле:

б.а.


оз вл -6

G = (С х Q + С х Q ) х 10 , т/год, (1.34)

б.а. б оз б вл


где:

оз вл

С , С - концентрации паров нефтепродуктов в выбросах

б б

паровоздушной смеси при заполнении баков автомобилей в

осенне-зимний и весенне-летний периоды соответственно (выбирается

из приложения 15 [36]);

Q , Q - количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта

оз вл

в осенне-зимний и весенне-летний периоды года соответственно

(принимается по данным АЗС).

Годовые выбросы при проливах раздельно для резервуаров (G )

пр.р

и ТРК (G ) рекомендуется рассчитывать по формулам:

пр.а.


-6

G = 0,5 х J х (Q + Q ) х 10 , т/год; (1.35)

пр.р. оз вл


-6

G = 0,5 х J х (Q + Q ) х 10 , т/год, (1.36)

пр.а. оз вл


где:

J - удельные выбросы при проливах, г/куб. м (приведены в

формулах 7.2.5 - 7.2.7 [36]);

Q , Q - количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта

оз вл

в осенне-зимний и весенне-летний периоды года соответственно

(принимается по данным АЗС).

Суммарные годовые выбросы из резервуаров и ТРК определяются по

формуле:


G = G + G , т/год. (1.37)

р ТРК


Максимальный разовый выброс обычно рассчитывается только для

операции закачки нефтепродукта в резервуары, т.к. одновременная

закачка нефтепродукта в резервуары и баки автомобилей не

осуществляется (см. приложение к разделу 7.1 [36]).

При оценке максимальных (разовых) выбросов загрязняющих

веществ из резервуаров АЗС в качестве исходных данных

принимаются объем (V ) нефтепродуктов, сливаемых из

сл.

автоцистерны в резервуар, куб. м; время (тау) слива нефтепродуктов

мах

из автоцистерны в резервуар; максимальная концентрация (С )

ро

паров нефтепродуктов в выбросах паровоздушной смеси при заполнении

мах

резервуаров, г/куб. м (значение С выбирается из таблицы

ро

приложения 15 [36] в зависимости от конструкции резервуара и

климатической зоны, в которой расположена АЗС).

При расчетах максимальных разовых выбросов загрязняющих

веществ необходимо знать объемную скорость выброса (куб. м/с)

газовоздушной смеси из резервуара, которая принимается равной

скорости закачки (V / тау, куб. м/с). Эта скорость в большинстве

сл

случаев определяется пропускной способностью сливных устройств,

установленных на резервуарах, а не временем слива самотеком,

указанным в паспорте на автоцистерну (или в справочниках).

Например, для наиболее распространенных сливных устройств МУ-91-12

и АЗТ.5-885-800, устанавливаемых в резервуарах, номинальная

пропускная способность составляет 10 куб. м/час и 16 куб. м/час

соответственно, между тем как скорость слива светлых

нефтепродуктов самотеком из большинства автоцистерн составляет от

13 до 27 куб. м/час.

Поэтому время тау слива нефтепродуктов из автоцистерны при заполнении резервуаров необходимо определять либо экспериментальным способом, либо на основе данных технического паспорта, который оформляется на каждый резервуар, находящийся в эксплуатации.

При наличии на АЗС нескольких одноцелевых резервуаров с разными сливными устройствами для расчета максимальных разовых выбросов используется максимальное значение объемной скорости слива.

В случае, если заполнение резервуара осуществляется через его горловину (без приемного сливного устройства), возможно использование значения времени слива, приведенного в технических характеристиках на автоцистерну.

Среднее время слива целесообразно использовать, в первую очередь, при оценочных расчетах на стадии разработки предпроектной и проектной документации для оценки возможного воздействия на окружающую среду.

При необходимости (в том числе для предпроектной и проектной документации) оценки максимальных (разовых) выбросов загрязняющих веществ при заполнении баков автомобилей через топливораздаточную колонку (ТРК), а также для оценки максимальных разовых выбросов передвижных АЗС расчеты рекомендуется проводить по формуле:


mах

V х С

ч.факт б.а/м

М = ----------------, г/с, (1.38)

б.а/м 3600


где:

М - максимальные (разовые) выбросы паров нефтепродуктов

б.а/м

при заполнении баков автомашин, г/с;

V - фактический максимальный расход топлива через ТРК

ч.факт

(с учетом пропускной способности ТРК), куб. м/ч.

При отсутствии этих данных допускается использовать

максимальную производительность ТРК, л/мин., с последующим

переводом в куб. м/ч;

mах

С - максимальная концентрация паров нефтепродуктов в

б.а/м

выбросах паровоздушной смеси при заполнении баков автомашин,

г/куб. м.

mах

Значение С рекомендуется выбирать из приложения 12 [36]

б.а/м

для соответствующих нефтепродуктов и климатической зоны (С ,

1

г/куб. м).

Максимальные разовые выбросы зависят от числа одновременно

заполняемых резервуаров или количества одновременно заправляемых

автомобилей.

Пример расчета.

Определить максимальный (покомпонентный) выброс паров бензина

А-76 от одной двусторонней ТРК для 2-й климатической зоны.

Из приложения 12 [36] для 2-й климатической зоны выбираем

mах

значение С = С = 972 г/куб. м.

б.а/м 1

Для двусторонней ТРК максимальный объем газовоздушной смеси,

содержащей пары нефтепродуктов и поступающей в атмосферу при

заправке топливных баков автомобилей, составит примерно 0,8 куб.

м/час (на основании анализа проектной документации АЗС).


КонсультантПлюс: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка:

имеется в виду формула (1.38), а не (1.14).


По формуле (1.14) рассчитываем М :

б.а/м


0,8 х 972

М = --------- = 0,216, г/с.

б.а/м 3600


С использованием данных приложения 14 (уточненного) из [38]

для бензина А-76 находим покомпонентный состав выбросов.


┌─────────────────┬────────────────────────────────────────────────────┐

│ │ Углеводороды, % │

│ ├────────────────┬───────┬───────────────────────────┤

│ │ Предельные │Непре- │ Ароматические │

│ ├───────┬────────┤дельные├──────┬──────┬──────┬──────┤

│ │С - С │С - С │по С │Бензол│Толуол│Ксилол│Этил- │

│ │ 1 5│ 6 10│ 5 │ │ │ │бензол│

├─────────────────┼───────┼────────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┤

│Бензин А-76 │75,47 │18,38 │2,50 │2,00 │1,45 │0,15 │0,05 │

├─────────────────┼───────┼────────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┤

│ М х С │0,1630 │0,0397 │0,0054 │0,0043│0,0031│0,0003│0,0001│

│ б.а/м i│ │ │ │ │ │ │ │

│М = ------------│ │ │ │ │ │ │ │

│ i 100 │ │ │ │ │ │ │ │

└─────────────────┴───────┴────────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┘


2. В разделе 7.2 и приложении 15 [36] учтены выбросы в атмосферу и при хранении нефтепродуктов.

3. При расчете выбросов в соответствии с [36, 38]:

- Для сырьевых резервуаров с обводненностью нефти до 10% (учитывая расслоение нефти и воды, при котором вода оказывается в нижней части резервуара) следует уменьшать объем закачиваемой и хранимой нефти на величину объема "отслаивающейся" воды, а оставшейся в составе сырой нефти влагой в пределах погрешности действующих измерительных методик можно пренебречь.

- Для резервуаров отстоя пластовой воды, при остаточном содержании нефти в воде 50 - 1000 мг/л и газа в воде - 300 мг/л, целесообразно воспользоваться формулами раздела 5.4 (Выбросы паров многокомпонентных жидких смесей известного состава) и раздела 5.5 (Выбросы газов из водных растворов), учитывающих давление насыщенных паров нефти и ее массовую долю в пластовой воде (формулы 5.4.1 и 5.4.2), а также массовую долю газа в воде и константы Генри (по справочникам или по данным инструментальных измерений; формулы 5.5.1 и 5.5.2).

- Нормирование выбросов от резервуаров подготовки нефти

следует проводить по "сырой нефти" (приложение 14 [38]), а от

резервуаров подготовки пластовой воды, при отсутствии

инструментальных замеров, целесообразно по расчетным данным учесть

увеличение содержания растворенного газа (углеводородов С - С ) в

1 5

составе выбросов паров "сырой нефти".

- Сырую нефть следует нормировать по содержанию в ней

бензиновой, керосиновой и остаточной (мазутной) фракции (по данным

паспорта месторождения) в соответствии с вышеуказанными правилами

пропорционально мольной доле этих фракций в составе нефти (з-н

Рауля - Дальтона):


р = Р х Х , (1.39)

i нас.н.п. i


где:

р - давление насыщенных паров i-той фракции в составе нефти,

i

мм рт. ст.;

Р - давление насыщенных паров i-той фракции в составе

нас.н.п.

нефти при 100% ее содержании, мм рт. ст.;

Х - мольная доля i-той фракции в составе нефти, мол. доли.

i

Если данные о содержании в сырой нефти вышеуказанных

прямогонных фракций отсутствуют, то целесообразно провести

определение давления ее насыщенных паров исходя из стандартов

международных танкерных перевозок, ограничивающих это давление

величиной 0,67 бар (примерно 500 мм рт. ст. при стандартной в

испытаниях по Рейду температуре 38 °С).

Определение молекулярной массы паров нефти проводится по

формуле 2.1.7 методики [40]:


m = 45 + 0,6 х t = 45 + 0,6 х 40 = 69 кг/моль, (1.40)

н н.к.


где:

m - молекулярная масса паров нефти;

н

t - температура начала кипения нефти, °С (по температуре

н.к.

начала перегонки бензиновой фракции и максимальной температуре

нагрева товарной нефти в резервуарах принята равной 40 °С).

По формуле 2.1.7 той же методики [40] определяется плотность

паров нефти ро при 20 °С и 38 °С:

н


m

20 н 273 69 273

ро = ---- х ---------- = ---- х ---------- = 2,87, кг/куб. м; (1.41)

н 22,4 (273 + 20) 22,4 (273 + 20)


m

38 н 273

ро = ---- х ---------- = 2,704, кг/куб. м. (1.42)

н 22,4 (273 + 38)


Определение давления насыщенных паров нефти Р и их

н

концентрации в воздухе С при 20 °С осуществим через коэффициенты

н

38

К методики [36] при условии, что Р = 500 мм рт. ст.:

t н


20 38

К ро

20 t 38 н 2,704

Р = --- х Р х ---- = 0,6477 х 500 х ----- = 305, мм рт. ст.; (1.43)

н 38 н 20 2,87

К ро

T н


20

Р

20 н 20 305 3

С = ---- х ро = --- х 2,87 х 10 = 1152, г/куб. м, (1.44)

н Р н 760

атм


где:

20

Р - давление насыщенных паров нефти при 20 °С, мм рт. ст.;

н

38

Р - то же при 38 °С;

н

Р - нормальное атмосферное давление, мм рт. ст.;

атм

20 38

К , К - опытные значения температурных коэффициентов

t t

(ф. 5.4.1 и приложение 7 [36]).

Мощность выброса ЗВ из резервуаров с нагретыми нефтепродуктами определяется, в первую очередь, температурой хранимого или закачиваемого нефтепродукта. Поэтому независимо от способа нагрева мазута (только нижний, только боковой или их сочетание) действуют расчетные формулы раздела 5.6 [36] или раздела 6.1 [36] (но с применением коэффициентов, учитывающих температуру, из приложения 7).

4. Рекомендуемый в РМ 62-91-90 [39] для оценки так называемого "обратного выдоха" 10% коэффициент от величины "большого дыхания" транспортных емкостей является условным средним значением из экспериментально определяемых показателей выбросов, колеблющихся в диапазоне от 7 до 15%.

Если рассматривать транспортные емкости (авто- и ж/д цистерны) как резервуары наземные, то применимость к ним формул [36] при наливе жидкостей ("большое дыхание") и 10% коэффициента для оценки выбросов паров при сливе ("обратный выдох") принципиальных возражений не вызывает.

5. Расчеты выбросов от резервуаров для хранения растворов соляной кислоты следует проводить по формулам 5.4.1 и 5.4.2 [36] с подстановкой парциальных давлений паров соляной кислоты над водными растворами (например, из "Справочника химика", т. III, Изд. "Химия", М., 1965, с. 337 - 338). Аналогичным образом, по данным того же справочника, можно оценить выбросы от водных растворов аммиака, диоксида серы и ряда других неорганических газообразных веществ.

6. Для расчета выбросов от сливоналивочной эстакады следует применять [40] (разделы 2.2 и 2.3).

Расчет максимальных разовых (г/с) и валовых (т/год) выбросов паров нефтепродуктов при сливе и заполнении авто- и ж/д цистерн можно провести по разделу 2.2 и 2.3 "Методики расчета вредных выбросов в атмосферу из нефтехимического оборудования. РМ 62-91-90" [39]. При этом выбросы из транспортных емкостей могут рассматриваться как самостоятельный источник загрязнения атмосферы, а для расчета выбросов принимают фактическую (часовую) производительность "самослива" (в куб. м/час).

С формальной точки зрения в [36] отсутствует раздел, посвященный расчету выбросов от эстакад слива-налива нефтепродуктов. Поэтому рекомендуется проводить расчет при подобных операциях по РМ 62-91-90 [39]. В соответствии с этим максимальные разовые выбросы ЗВ (г/с) следует рассчитывать исходя из среднего фактического времени слива мазута из цистерн (в часах).

С другой стороны, транспортные емкости (в т.ч. танкеры) являются "наземными (надводными) горизонтальными (или вертикальными) резервуарами". Поэтому применение к ним расчетных формул раздела 5.6 [36] с понижающим для "обратного выдоха" коэффициентом, равным 10% от величиям "большого дыхания", также правомочно.

При наружном обогреве транспортной емкости греющим паром (паровая рубашка) рекомендации настоящего раздела справедливы. Но они не применимы в случае пуска острого греющего пара внутрь цистерны, поскольку в последнем случае количество выбросов значительно возрастает, а утвержденной методики для их расчета не существует.

"Методика проведения инвентаризации выбросов ЗВ в атмосферу на предприятиях ж/д транспорта (расчетным методом)", М., 1993 (раздел 7.3) [33], является единственной действующей для оценки выбросов от пропаривания ж/д цистерн. Расчет выбросов от слива мазута на железнодорожной эстакаде при разогреве его "острым паром" и при наличии инструментальных замеров концентраций сероводорода и углеводородов с помощью методик РД-17-86 или РМ 62-91-90 можно осуществить, если дополнительно учесть выбросы вышеуказанных ЗВ с неконденсировавшимся (избыточным) водяным паром, выходящим из люка цистерны. Для чего следует провести теплофизический расчет, например, по книге "Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии", Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А., Л., 1987 г. [49].

7. Выбросы из резервуаров прирельсового расходного склада ГСМ и от последующей раздачи с помощью ручного насоса в тару потребителя следует рассчитывать по [36]. К этим же источникам (чтобы не учитывать их дважды) следует отнести и выбросы соответствующих нефтепродуктов при проливах.

8. При расчете выбросов из резервуаров необходимо учитывать эффективность имеющихся средств снижения выбросов (ССВ). Определенная информация приведена в [36], [39], [40] и в примечаниях 1 - 4.

Примечания:

1. Согласно [88]:

- установка дисков-отражателей (особенно эффективна на резервуарах с большой оборачиваемостью нефтепродуктов) снижает потери в среднем на 20%;

- налив железнодорожных и автоцистерн не падающей струей, а под слой нефтепродукта сокращает потери на 50 - 60%;

- обвязка дыхательной арматуры резервуаров газосборниками сокращает потери на 60% (при совпадении операций слива-налива).

2. При расчете выбросов от АЗС при "закольцовке паров бензина во время слива из транспортной цистерны" в соответствии с п. 4.11 методики [88] сокращение выбросов в атмосферу в указанном случае составляет 60%. На эту величину сокращаются максимальные разовые (г/с) выбросы и часть величины валового выброса (т/г), формулы (7.2.1) и (7.2.4), относящиеся к "большим дыханиям" резервуаров [36].

3. В последнее время в России устанавливаются резервуары для хранения нефтепродуктов, оснащенные современными средствами снижения выбросов вредных веществ в атмосферу, эффективность которых превышает 99%. Это достигается в основном за счет оснащения резервуаров двойной плавающей крышей с плотной посадкой.

4. В соответствии с "Указаниями по проектированию хранения нефтехимических продуктов под азотной "подушкой" У-03-06-90. МИНХИМНЕФТЕПРОМ СССР, 1990 г." при хранении нефтепродуктов 1, 2 и 3-го класса опасности и дурнопахнущих веществ в резервуарах типа РВС под азотной "подушкой" с мокрым газгольдером для хранения вытесняемой из резервуаров пароазотной смеси выбросы этих паров сокращаются на 90 - 95%.


9. Необходимость учета "малых дыханий" резервуаров при

нормировании выбросов ЗВ для группы одноцелевых резервуаров, часть

из которых заполняется, а остальные находятся в режиме хранения

нефтепродукта - очевидна, поскольку в этом случае к выбросам ЗВ от

"больших дыханий" добавляются "малые дыхания", идентичные режиму

"буферная емкость", при котором уровень жидкости в резервуаре

постоянен (см. приложение 8 в [36], нижняя строка: К = 0,10).

р

В случае газовой обвязки группы одноцелевых резервуаров при

хранении нефтепродуктов формула 5.1.6 [36] для К не работает.

р

Поэтому для данного режима также следует принимать К = 0,10.

р

В режиме "откачки" (без заполнения) и при условии Q > Q

отк зап

наблюдается так называемый "обратный выдох" резервуаров, при

котором величина выбросов составляет 10% от "большого дыхания".

Для расчета максимальных из разовых (г/с) выбросов ЗВ при газовой обвязке группы одноцелевых резервуаров (ГОР) выбирают наибольшее из значений М. Как правило, оно соответствует "большому дыханию" ГОР в наиболее жаркий месяц года.

Расчет валовых выбросов проводят по сумме выбросов при различных режимах пропорционально их продолжительности (час/год).

10. Расчеты выбросов при хранении и перекачивании водных растворов каустика проводить не следует, поскольку в соответствии с известными свойствами этих растворов выбросы "паров каустика" из них отсутствуют.

Возгонка твердой (безводной щелочи) наблюдается при температурах более 300 °С.


1.6.3. Сжигание попутного нефтяного газа


1. При проведении расчетов выбросов загрязняющих веществ в

атмосферу от факельных установок [43] в зависимости от состава

попутного нефтяного газа (ПНГ) необходимо учитывать

физико-химические характеристики углеводородов С , если они

6+

присутствуют в заметных количествах и, следовательно, оказывают

ощутимое влияние на величину рассчитываемых параметров (объем

теоретически необходимого количества воздуха для полного сжигания

ПНГ, теплоты сгорания ПНГ, температуры и габаритов факела и т.п.).

1.1. Общая формула низших предельных углеводородов (алканов)

С Н (где n - количество атомов углеродов в молекуле) и

n 2n+2

таблица 1 приложения А1 [43] позволяют рассчитать молекулярную

массу любого члена гомологического ряда. Например, при n = 6:


М = 6 х 12,011 + (2 х 6 + 2) х 1,008 = 86,178, (1.45)

С6


где:

12,011 - масса атома углерода;

1,008 - масса атома водорода.


М = 7 х 12,011 + (2 х 7 + 2) х 1,008 = 100,205 и т.д. (1.46)

С7


Плотность насыщенных паров углеводородов С при нормальных

6+

условиях можно приближенно оценить по формуле:


ро = М / 22,4, (1.47)

i i


где 22,4 - объем 1 кг-моля i-го углеводорода, т.е.:


ро = 86,178 / 22,4 = 3,847 кг/куб. м; (1.47а)

С6


ро = 100,205 / 22,4 = 4,473 кг/куб. м и т.д. (1.47б)

С7


Низшая теплота сгорания углеводородных конденсатов Q

нк

(ккал/кг) находится из выражения:


Q = 81[С] + 300[Н] - 26{О} - [S] } - 6{[W] + 9[Н] }, (1.48)

нк m m m m m m


где содержание углерода [С] , водорода [Н] , кислорода [О] ,

m m m

серы [S] и воды [W] (влажность), в % мас., определяется расчетом

m m

по результатам лабораторного анализа.

1.2. Проверка условия бессажевого горения ПНГ проводится при

сопоставлении U с линейной скоростью истечения ПНГ из устья

зв

сопла факела, U , определяемой по формуле:

ист


2

U = 1,27 х W / d , м/сек., (1.49)

ист v 0


где:

W - объемный расход ПНГ, куб. м/сек.;

v

d - диаметр выходного сопла факельной установки, м;

0

U - линейная скорость распространения звука в сжигаемом ПНГ.

зв

Примечание: Расчет выбросов от установок ("амбаров") по сжиганию нефтяного или бурового шлама (с учетом органической части шлама) можно провести по "Методике расчета параметров выбросов и валовых выбросов вредных веществ от факельных установок сжигания углеводородных смесей", М., 1995 [101].


1.6.4. Хранение и перегрузка сыпучих материалов


1. В соответствии с новой редакцией "Методического пособия по расчету выбросов от неорганизованных источников в промышленности строительных материалов", Новороссийск, 2002 г., согласованной НИИ Атмосфера, для определения выбросов загрязняющих веществ при проведении погрузочно-разгрузочных работ, а также при статическом хранении сыпучих грузов целесообразно использование следующих положений.

norma-n3-prikaz-minoboroni-rf-ot-5-oktyabrya-1995g-n322-ob-organizacii-protivopozharnoj-zashiti-i-mestnoj-oboroni.html
norma-prava-chast-3.html
norma-prava-chast-8.html
norma-rashoda-topliva-i-smazochnih-materialov.html
normalizuetsya-obstanovka-na-dorogah-kolimi-proezd-obespechen-po-vsem-napravleniyam-informacionnoe-agentstvo-interfaks-28092011.html
normalnaya-podgotovka-ik-vk-po-informacii-ot-suv-rukovodstvo-po-letnoj-ekspluatacii-kniga-2.html
  • learn.largereferat.info/glava-16-vetoj-knige-garri-kasparov-posvyashaet-chitatelya-v-tajni-blestyashe-go-strategicheskogo-mishleniya-sozdayushego.html
  • shpora.largereferat.info/zaklyuchenie-nalogovaya-sistema-kitaya.html
  • paragraph.largereferat.info/lekciya-10-kurs-lekcij-po-fizicheskoj-himii-uchebno-metodicheskoe-posobie.html
  • lecture.largereferat.info/5-sistema-gosudarstvennoj-sluzhbi-v-stranah-s-federalnim-tipom-administrativno-gosudarstvennogo-upravleniya-germaniya-ssha-germaniya.html
  • crib.largereferat.info/iv-oj-mezhdunarodnoj-nauchno-prakticheskoj-konferencii.html
  • uchit.largereferat.info/territorialnaya-izbiratelnaya-komissiya-verhnelandehovskogo-rajona.html
  • notebook.largereferat.info/himicheskij-sostav-lekarstvennih-rastenij-stranica-26.html
  • abstract.largereferat.info/2-j-razryad-harakteristika-rabot-edinij-tarifno-kvalifikacionnij-spravochnik.html
  • thesis.largereferat.info/proektirovanie-kollekcii-odezhdi-dlya-sovremennogo-uchitelya.html
  • notebook.largereferat.info/grazhdanskij-kodeks-respubliki-kazahstan-ot-27-dekabrya-1994-g-obshaya-chast-s-izmeneniyami-i-dopolneniyami-po-sostoyaniyu-na13-fevralya-2009-goda-stranica-3.html
  • tetrad.largereferat.info/uchenik-pervonachalnaya-stupen-stranica-2.html
  • kontrolnaya.largereferat.info/referat-na-temu-access-bazi-dannih.html
  • upbringing.largereferat.info/literatura-memuari-memuari-krah-operacii-tajfun-stranica-13.html
  • institute.largereferat.info/glava-9budte-bankom-a-ne-bankirom-kiosaki-r-t-lechter-sh-l.html
  • essay.largereferat.info/c-entr-upravleniya-setyami-i-obshim-dostupom-set-i-internet.html
  • exchangerate.largereferat.info/dlya-spravki-informacionnij-byulleten-administracii-sankt-peterburga-47-648-7-dekabrya-2009-g.html
  • ekzamen.largereferat.info/sovremennie-svidetelstva-o-svyazi-nlo-i-vremeni-kniga-iii.html
  • universitet.largereferat.info/uchebnaya-programma-po-discipline-tehnogennie-sistemi-i-ekologicheskij-risk-federalnogo-komponenta-cikla-dn-gos-vpo-vtorogo-pokoleniya-po-napravleniyu-podgotovki-020800-ekologiya-i-prirodopolzovanie.html
  • shpargalka.largereferat.info/valueva-olga-pavlovna-pedagog-novator-effektivno-ispolzuyushij-v-svoej-professionalnoj-deyatelnosti-innovacionnie-tehnologii-tvorcheskie-sposobnosti-uchenika.html
  • education.largereferat.info/2-mesto-disciplini-v-strukture-oop-chechenskij-gosudarstvennij-universitet.html
  • nauka.largereferat.info/uchebno-metodicheskij-kompleks-specialnost-finansi-i-kredit-specialnost-buhgalterskij-uchet-analiz-i-audit-stranica-6.html
  • learn.largereferat.info/glava-i-vibor-detskogo-sada-doshkolnij-vozrast.html
  • gramota.largereferat.info/yunie-paralimpijci-kyorlingisti-nachali-trenirovki-v-kritom-katke-vstolice-prohodyat-meropriyatiya-posvyashennie-dnyu.html
  • shpargalka.largereferat.info/ustanovki-dlya-elektrohimicheskoj-ochistki-stochnih-vod-spravochnoe-posobie-k-sn-i-p-04-03-85-proektirovanie-sooruzhenij.html
  • ekzamen.largereferat.info/sergej-ivanovich-romanovskij-stranica-14.html
  • lecture.largereferat.info/a-industrialnij-paket-metodicheskie-rekomendacii-po-razrabotke-strategij-razvitiya-regionov-privolzhskogo-federalnogo.html
  • holiday.largereferat.info/ob-otkritom-aukcione-v-elektronnoj-forme-provodimom-v-poryadke-ustanovlennom-glavoj-1-federalnogo-zakona-94-fz-ot-21-07-2005-g-o-razmeshenii-zakazov-na-p-stranica-3.html
  • school.largereferat.info/i-sessiya-nauchnoj-shkoli-praktikuma-molodih-uchenih-i-specialistov.html
  • literatura.largereferat.info/sovershenstvovanie-sudebnogo-kontrolya-za-ispolnitelnim-proizvodstvom-programma-razrabotana-ministerstvom-yusticii.html
  • notebook.largereferat.info/internet-i-ego-vozmozhnosti-v-sovremennom-mire.html
  • student.largereferat.info/24-rezervi-ezhekvartalnijotche-t-emitenta-emissionnih-cennih-bumag-otkritoe-akcionernoe-obshestvo.html
  • holiday.largereferat.info/naimenovanij-shkolnoj-mediateki-stranica-92.html
  • tests.largereferat.info/mejrmanov-asilbek-bekbolatovich.html
  • uchebnik.largereferat.info/uchebnoe-posobie-rekomendovano.html
  • bukva.largereferat.info/tema-22-geodezicheskoe-obespechenie-stroitelstva-magistralnih-truboprovodov.html
  • © LargeReferat.info
    Мобильный рефератник - для мобильных людей.